Наблюдаемые колебания между точками могут быть объяснены радиальным перемещением грибка и шарика форсунки, односторонним приближением грибка к корпусу и соответствующим местным изменением электрического сопротивления цепи контактного датчика. Кривые свидетельствуют о том, что на выбранном режиме шариковый клапан исследуемой форсунки не менее 12° поворота кулачкового валика устойчиво находится на своем седле после окончания подачи топлива каждой плунжерной парой стендового насоса. Приведены также осциллограммы зависимостей изменения давления топлива на входе в испытываемую форсунку и перед распиливающими отверстиями от угла поворота кулачкового валика. Скорости спада кривых давления близки к имеющимся при работе

Форсунки на обычном стенде. Это свидетельствует также о совпадении значений скоростей, ускорений посадки клапанов и сил соударения шарика с конусом корпуса форсунки в случае ускоренных испытаний и при нормальной работе клапанного узла. Термическая обработка корпусов и грибков форсунок из новых марок сталей была следующей. Заготовки из стали подвергали улучшению (закалке при температуре 950.970° С, с охлаждением в масле и отпуску при температуре 600.650° С, с охлаждением на воздухе). Окончательно изготовленные корпуса азотировались на Ленинградском карбюраторном заводе по его серийной технологии. Готовые корпуса и грибки форсунок из стали марки Р6МЗ подвергались закалке при температуре 1120° С, с охлаждением в масле, трехкратному отпуску при температуре 250° С, с выдержкой в течение 1 ч с последующим охлаждением на воздухе.